Как да се определи коефициентът на неравномерност в дренажните мрежи. Вижте страници, където се споменава терминът коефициент на неравномерност

При проектирането на канализационни системи за градове и промишлени предприятия е необходимо да се знаят не само нормите и общото количество отпадъчни води, но и режимът на тяхното отвеждане, т.е. промяната в дебита на отпадъчните води по часове на деня, както и като стойностите на възможните максимални дебити, които се определят от така наречената дневна и почасова неравномерност на оттичането на водата.

Стандартите за битова канализация отчитат средния дневен (годишен) поток на отпадъчни води. Въпреки това, дневният дебит може да бъде или по-голям от средния дневен дебит (в деня на най-голямо отнемане на вода) или по-малък. Следователно, в допълнение към средния дневен дебит (отпадни води), се определя и максималният дневен дебит. Максималният дневен дебит на жител в населените места се определя, като средният денонощен дебит се умножи по коефициента на дневна неравномерност на водоотвеждането.

Коефициент на дневна неравномерност на изхвърлянето на вода KsuchСъотношението на максималния дневен дебит към средния дневен дебит се нарича. За населените места вземете /SSut = 1,1 ... 1,3 в зависимост от местните и климатичните условия.

Коефициентът на почасова неравномерност на водоотвеждането Kchсе нарича отношението на максималния дебит на час към средния дебит на час за ден на най-голям дренаж.

При изчисляване на канализационната мрежа е най-удобно да се използва общият коефициент на неравномерност /Tot, който е съотношението на максималния часов дебит на ден на най-големия дренаж към средния часов дебит на средния дневен дренаж. Общ коефициент на неравномерност на водоотвеждането Ktotполучена чрез умножаване на коефициентите на дневна и почасова неравномерност:

При изчисляване на канализационната мрежа на населените места K0 Общприема се съгласно SNiP в зависимост от стойностите на средните вторични разходи (Таблица 2.2).

За междинни стойности на средния поток на отпадъчни води, общият коефициент на неравномерност на притока на отпадъчни води се определя чрез интерполация. За градовете СЪСнаселение повече от 1 МИЛИОН.Човек /(общПриема се въз основа на оперативни данни от аналогични градове. За обществени сгради и битови помещения на промишлени предприятия коефициентът на дневна неравномерност на отводняването на водата се приема равен на единица, а коефициентът на почасова неравномерност на отводняването се приема в съответствие с действащите стандарти (SNiP II-G.1-70) .

Коефициентите на почасова неравномерност на отвеждането на промишлените отпадъчни води се определят от технологичните условия; те варират в широки граници (виж глава XXV).

Запушването на канализацията се случва по различни причини. Запушванията могат да възникнат поради попадане на мастни натрупвания, парчета плат, строителни отпадъци и клони в канализационните тръби. Често срещана причина за запушване на канализационната система е нарушение...

За да избегнете натрупването на ненужна вода и да спрете разрушителните събития, е необходимо правилно да инсталирате дренажна система, която перфектно да събира и отвежда водата през специални канали в канализационната система

Канализационната система OASIS се разглежда като функция на водоснабдяване и отводняване. Представената канализационна система е основната цел за почистване на твърди и течни продукти, които се срещат в живота на всеки човек. Това са битови и…

Изчислявам разходите за душ отпадъчни води от промишлено предприятие:

Средно дневно Q душ ден = (40N 5 + 60N 6)/1000, m 3 / ден, (4.12)

Час след всяка смяна Q душ час = (40N 7 + 60N 8)/1000, m 3 / h, (4.13)

Втори q душ сек = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60, l/s, (4.14)

където N 5, N 6 са съответно броят на хората, използващи душ на ден с разход на вода на човек в хладилни цехове от 40 литра и 60 литра в горещи цехове;

N 7, N 8 - съответно броят на хората, използващи душ на смяна с максимално отстраняване на водата в студени и горещи цехове.

Q душ ден = (40 * 76,8 + 60 * 104,5)/1000 = 9,34 m 3 /ден,

Q душ час = (40 * 48 + 60 * 66,5)/1000 = 5,91 m 3 /h,

q душ сек = (40 * 48 + 60 * 66,5)/45 * 60 = 2,19 l/s.

Попълнете формуляр 4.

Ако формуляр 4 е попълнен правилно, стойността на второто потребление на битови отпадъчни води, изчислена по формула (4.11), трябва да бъде равна на сумата от най-големите разходи от 7-ма колона;

q life max = 0,43 l/s и (0,16 + 0,27) = 0,43 l/s.

И стойността на втория дебит на душовите сифони (4.14) е сумата от най-високите разходи от последната колона;

q душ сек = 2,19 l/s и (0,71 + 1,48) = 2,19 l/s.

Определям прогнозното потребление от промишлено предприятие:

q n = q промишлен + q живот max + q душ sec, l/s,

q n = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 l/s.

Изчисляване на разходите в обектите.

Разделям дренажната мрежа на проектни секции и присвоявам номер на всеки възел (кладенец) на мрежата. След това попълвам колони 1-4 на формуляр 5.

Определям дебита на всеки обект за проектиране, като използвам формулата:

q cit = (q n + q страна + q mp)K gen. max + q sor, l/s, (4.16)

където q n е дебитът на движение, влизащ в проектната зона от жилищни сгради, разположени по протежение на маршрута;

q страна – страна, идваща от страничните връзки

q mp – транзит, идващ от горните участъци и равен по стойност на общия среден дебит на предходните участъци;

q сср – концентриран поток от обществени и общински сгради, както и промишлени предприятия, разположени над проектната площадка;

Kgen. max – общ максимален коефициент на неравномерност.

Взимам стойността на средните разходи (колони 5-7 на формуляр 5) от предварително попълнен формуляр 1. Общият разход (колона 8) е равен на сумата от пътните, страничните и транзитните разходи на сайта. Можете да проверите дали общият дебит (от колона 8) трябва да бъде равен на средния дебит за площ (формуляр 1, колона 3).

За да определя коефициента на неравномерност, изграждам гладка графика на промените в стойността на коефициента в зависимост от средния поток на отпадъчни води. Точките за графиката вземам от таблицата. 4.5. При среден дебит по-малък от 5 l/s прогнозните разходи се определят в съответствие със SNiP 2.04.01-85. Общият максимален коефициент на неравности за зони с дебит по-малък от 5 l/s ще бъде равен на 2,5.

Стойностите на общия максимален коефициент на неравномерност, определени от построената графика, се въвеждат в колона 9 на формуляр 5.

Таблица 4.5

Общи коефициенти на неравномерност на притока на битова вода.

Умножавам стойностите в колони 8 и 9 и получавам прогнозния разход за тримесечието. Колони 11 и 12 съдържат концентрирани разходи, които могат да бъдат класифицирани като странични (разходи, насочени към началото на обекта) или транзитни (разходи от сгради нагоре по веригата). Концентрираните разходи също могат да бъдат проверени, тяхната сума е равна на изчислените втори разходи от Образец 2.

В последната колона обобщавам стойностите от колони 10,11,12.

Графика за определяне на коефициента на неравномерност (тя е на милиметрова хартия). Премахнете този лист по-късно; той е необходим за номериране на страници.

Парцел №	Кодове на зони за оттичане и номера на участъци от мрежата	Среден разход, l/s	Общ максимален коефициент на неравномерност	Очакван дебит, l/s
Пътен вой	отстрани	Транзит	Пътешественик	отстрани	Транзит	Общ	От четвъртинки	Концентриран	Обща сума
отстрани	Транзит
1-2		-	-	3,96	-	-	3,96	2,5	9,9	0,26	-	10,16
2-3		-	1-2	4,13	-	3,96	8,09	2,16	17,47	2,23	0,26	19,96
3-4		-	2-3	3,17	-	8,09	11,26	2,05	23,08	0,33	2,49	25,9
4-5		-	3-4	3,49	-	11,26	14,75	1,94	28,62	1,4	2,82	32,84
6-7		-	-	0,80	-	-	0,80	2,5	2,0	-	-	2,0
7-8		-	6-7	3,58	-	0,80	4,38	2,5	10,95	0,37	-	11,32
8-9	-	-	7-8	-	-	4,38	4,38	2,5	10,95	-	0,37	11,32
9-14		8-9	-	1,33	4,38	-	5,71	2,42	13,82	-	0,37	14,19
12-13		-	-	1,96	-	-	1,96	2,5	4,9	-	-	4,9
13-14		-	12-13	0,90	-	1,96	2,86	2,5	7,15	-	-	7,15
14-15		9-14	13-14	1,44	5,71	2,86	10,01	2,1	21,02	-	0,37	21,39
10-15		-	-	3,05	-	-	3,05	2,5	7,63	0,33	-	7,96
15-16	-	10-15	14-15	-	3,05	10,01	13,06	2,0	26,12	-	0,7	26,82
11-16		-	-	1,13	-	-	1,13	2,5	2,83	-	-	2,83
16-21		15-16	11-16	0,81	13,06	1,13	15,0	1,96	29,4	-	0,7	30,1
21-26		-	16-21	4,01	-	15,0	19,01	1,90	36,12	-	0,7	36,82
20-25		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	2,23	-	8,21
28-25		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	0,26	-	6,36
25-26	-	28-25 20-25	-	-	2,44 2,39	-	4,83	2,5	12,08	-	2,49	14,57
26-27		25-26	21-26	2,60	4,83	19,01	26,44	1,6	42,3	0,33	3,19	45,82
5-27	-	4-5	-	-	14,75	-	14,75	1,96	28,91	-	4,22	33,13
27-34		5-27	26-27	2,67	14,75	26,44	43,86	1,71	75,0	-	7,74	82,74
30-29		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	1,28	-	7,38
29-34	-	30-29	-	-	2,44	-	2,44	2,5	6,1	-	1,28	7,38
33-34		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
34-35		33-34 29-34	27-34	3,92	2,39 2,44	43,86	52,61	1,68	88,38	0,37	9,02	97,77
35-36	-	34-35	-	-	52,61	-	52,61	1,68	88,38	-	9,39	97,77
36-37		-	35-36	3,92	-	52,61	56,53	1,66	93,84	7,78	9,39	111,01
37-38	-	36-37	-	-	56,53	-	56,53	1,66	93,84	52,92	17,17	163,93
38-40		-	37-38	2,87	-	56,53	59,4	1,62	96,23	0,26	70,09	166,58
19-18		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
18-24		19-18	-	2,44	2,39	-	4,83	2,5	12,08	0,40	-	12,48
24-23	-	18-24	-	-	4,83	-	4,83	2,5	12,08	-	0,40	12,48
17-22	23,17	-	-	3,12 2,57	-	-	5,69	2,42	13,77	8,11	-	21,88
22-23		-	17-22	2,78	-	5,69	8,47	2,19	18,55	1,4	8,11	28,06
23-31	13, 12	24-23	22-23	5,3 1,80	4,83	8,47	20,4	1,88	38,35	2,23	9,91	50,49
32-31		-	-	2,07	-	-	2,07	2,5	5,18	-	-	5,18
31-39	-	32-31 23-31	-	-	2,07 20,4	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
39-40	-	31-39	-	-	22,47	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
40-ГНС	-	39-40	38-40	-	22,47	59,4	81,87	1,62	132,63	-	82,49	215,12

Хидравлично изчисляване и височинно проектиране на битови мрежи.

След като определих прогнозните разходи, следващият етап от проектирането на дренажната мрежа е нейното хидравлично изчисляване и височинно проектиране. Хидравлично изчислениемрежа се състои от избор на диаметъра и наклона на тръбопровода в секции, така че скоростта и стойностите на пълнене в тръбопровода да отговарят на изискванията на SNiP 2.04.03-85. Висок дизайнмрежа се състои от изчисления, необходими при изграждането на мрежов профил, както и за определяне на минималната стойност на уличната мрежа. При изчисляване на хидравличната мрежа използвам таблиците на Лукин.

Изисквания за хидравлични изчисления и височина

Проектиране на битова мрежа.

При извършване на хидравлични изчисления използвам следните изисквания:

1. Целият изчислен дебит на участъка отива в началото му и не се променя по дължината му.

2. Движението в тръбопровода в проектния участък е безнапорно и равномерно.

3. Най-малките (минимални) диаметри и наклони на гравитационни мрежи се приемат в съответствие със SNiP 2.04.03-85 или таблица. 5.1.

4. Допустимото проектно пълнене на тръбите, когато проектният дебит е пропуснат, не трябва да надвишава стандартния и в съответствие със SNiP 2.04.03-85 е даден в табл. 5.2.

5. Скоростите на потока в тръбите при определен проектен дебит трябва да бъдат не по-малки от минималните, които са дадени в съответствие със SNiP 2.04.03-85 в табл.

6. Максимално допустимата скорост на потока за неметални тръби е 4 m/s, а за метални тръби – 8 m/s.

Таблица 5.1

Минимални диаметри и наклони

Забележка: 1. Наклоните, които могат да се използват за обосновка, са посочени в скоби. 2. В населени места с дебит до 300 m 3 /ден се допуска използването на тръби с диаметър 150 mm. 3. За промишлена канализация, с подходяща обосновка, се допуска използването на тръби с диаметър по-малък от 150 mm.

Таблица 5.2

Максимално пълнене и минимални скорости

7. Скоростта на движение по участъка трябва да бъде не по-малка от скоростта на предходния участък или най-високата скорост в страничните връзки. Само за участъци с преход от стръмен към спокоен терен се допуска намаляване на скоростта.

8. Тръбопроводи с еднакъв диаметър са свързани (съвпадащи) "според нивото на водата", а различни - "според shelygs".

9. Диаметрите на тръбите трябва да се увеличават от участък на участък; изключения се допускат при рязко увеличаване на наклона на района.

10. Минималната дълбочина трябва да се приема като по-голямата от две стойности: h 1 = h pr – a, m,

h 2 = 0,7 + D, m,

където h pr е стандартната дълбочина на замръзване на почвата за дадена зона, приета съгласно SNiP 2.01.01-82, m;

а - параметър, приет за тръби с диаметър до 500 mm - 0,3 m, за тръби с по-голям диаметър - 0,5 m;

D – диаметър на тръбата, m.

Стандартната дълбочина на замръзване на Република Мордовия е 2,0 m.

h 1 = 2,0 – 0,3 = 1,7;

h2 = 0,7 + 0,2 = 0,9;

Минималната дълбочина на полагане за тази зона е 1,7 m.

Средната дълбочина на подземните води се приема за 4,4 m.

12. Зоните с дебит по-малък от 9 - 10 l/s се препоръчват да се считат за „непроектни“, докато диаметърът и наклонът на тръбата са равни на минималните, скоростта и пълненето не се изчисляват.

Изчисляване на битовата мрежа

В таблицата във формуляр 6 въвеждам резултатите от изчислението на всяко гравитационно сечение. Първо попълвам колоните с изходните данни - колони 1, 2, 3, 10 и 11 (разходи - от последната колона на образец 5, дължина и кота на земята - по ОУП на града). След това извършваме хидравлични изчисления последователно за всяка секция в следния ред:

Таблица 5.3

Парцел номер	Дължина, m	Наземни знаци, m
първо	накрая
1-2	10,16
2-3	19,96
3-4	25,9
4-5	32,84
6-7	2,0		162,5
7-8	11,32	162,5
8-9	11,32
9-14	14,19
12-13	4,9	162,5
13-14	7,15
14-15	21,39		161,8
10-15	7,96		161,8
15-16	26,82	161,8	160,2
11-16	2,83	160,3	160,2
16-21	30,1	160,2
21-26	36,82
20-25	8,21	163,5	162,5
28-25	6,36		162,5
25-26	14,57	162,5
26-27	45,82
27-34	82,74
30-29	7,38	162,7
29-34	7,38
33-34	5,98	162,5
34-35	97,77
35-36	97,77
36-37	111,01
37-38	163,93
38-40	166,58
19-18	5,98	163,5	163,3
18-24	12,48	163,3
24-23	12,48		162,4
17-22	21,88	162,5	162,5
22-23	28,06	162,5	162,4
23-31	50,49	162,4	161,4
32-31	5,18	162,3	161,4
31-39	53,71	161,4	160,5
39-40	53,71	160,5
40-ГНС	215,12

1. Ако участъкът е нагоре, тогава дълбочината на тръбопровода в началото на участъка h 1 се приема равна на минималния h min , а приблизителният диаметър се приема равен на минималния за приетия тип мрежа и дренажна система (Таблица 5.1). Ако обектът има съседни участъци нагоре по течението, първоначалната дълбочина се приема приблизително равна на най-голямата дълбочина в края на тези участъци.

2. Изчислявам приблизителния наклон на тръбопровода:

i o = (h min – h 1 + z 1 – z 2)/l, (5.1)

където z 1 и z 2 са маркировките на земната повърхност в началото и края на сечението;

l е дължината на участъка.

Резултатът може да бъде отрицателна стойност на наклона.

3. Избирам тръбопровод с необходимия диаметър D, пълнене h/D, скорост на потока v и наклон i според известния изчислен дебит. Избирам тръби според таблиците на А.А. Започвам селекцията с минималния диаметър, като постепенно преминавам към по-големи. Наклонът трябва да бъде не по-малък от приблизително i 0 (и, ако диаметърът на тръбата е равен на минималния, не по-малък от минималния наклон - таблица 5.1). Пълнежът трябва да бъде не повече от допустимото (Таблица 5.2). Скоростта трябва да бъде, първо, не по-малка от минималната (Таблица 5.2), и второ, не по-малка от най-високата скорост в съседните участъци.

Ако дебитът в даден участък е по-малък от 9-10 l/s, тогава участъкът може да се счита за непроектиран: приемам диаметъра и наклона за минимални, но не регулирам пълненето и скоростта. Попълвам колони 4, 5, 6, 7, 8 и 9.

Изчислявам падането по формулата: ∆h=i·l, m

където, i – наклон,

l – дължина на участъка, m.

Пълнежът в метри е равен на произведението на пълнежа в части и диаметъра.

4. От всички участъци, съседни на началото, избирам участъка с най-голяма дълбочина, който ще бъде конюгиран. След това приемам вида на съединителя (в зависимост от диаметъра на тръбите в текущата и съединителната секции). След това изчислявам дълбочините и маркировките в началото на участъка, като са възможни следните случаи:

а) Ако спрежението е „по вода“, тогава водният знак в началото на секцията е равен на водния знак в края на секцията на конюгата, т.е. Пренаписвам стойностите от колона 13 в колона 12. След това изчислявам котата на дъното в началото на участъка, която е равна на надморската височина в началото на участъка минус дълбочината в началото на участъка и пиша резултатът в колона 14.

б) Ако спрежението е „от shelygs“, тогава изчислявам долната маркировка в началото на раздела: z d.beg. =z d.съпротивление +D тр.съпротивление - Д тр.тек.

където, z d.съпротивление - долна маркировка в края на съседния участък, m.

D tr.cont. – диаметър на тръбата в съседния участък, m.

D tr.tek. – диаметър на тръбата в текущия участък, m.

Записвам тази стойност в колона 14. След това изчислявам водния знак в началото на участъка, който е равен на сумата от долния знак в началото на участъка z d.beg. и дълбочина в началото на обекта и го запишете в колона 12.

в) Ако обектът няма кръстовище (т.е. нагоре или след помпената станция), тогава котата на дъното в началото на обекта е равна на разликата между надморската височина на земната повърхност в началото на обекта и дълбочина в началото на обекта. Определям водния знак в началото на участъка подобно на предишния случай или, ако участъкът не е изчислен, го вземам равен на долния знак и поставям тирета в колони 12 и 13.

В първите два случая дълбочината в началото на сечението се определя по формулата: h 1 = z 1 - z 1d.

5. Изчислявам дълбочината и маркировките в края на участъка:

Долната кота е равна на разликата между долната кота в началото на участъка и падението,

Водната марка е равна на сумата от долната маркировка в края на участъка и пълнежа в метри или разликата в долната маркировка в началото на участъка и падането,

Дълбочината на полагане е равна на разликата в котите на водната повърхност и дъното в края на участъка.

Ако дълбочината на полагане се окаже по-голяма от максималната дълбочина за даден тип почва (в моя случай максималната дълбочина е 4,0 m), тогава в началото на текущия участък инсталирам регионална или местна помпена станция, дълбочината в началото на участъка се приема равна на минимума и повтарям изчислението, започвайки от точка 3 (не вземам предвид скоростите на съседните участъци).

Попълвам колони 13, 15 и 17. В колона 18 можете да запишете вида на интерфейса, зоната на свързване, наличието на помпени станции и др.

Представям хидравличното изчисление на гравитачната канализационна мрежа във формуляр 6.

Въз основа на резултатите от хидравличното изчисление на дренажната мрежа изграждам надлъжен профил на главния колектор на един от дренажните басейни. Под изграждане на надлъжен профил на главния колектор се разбира начертаване на трасето му върху напречен разрез на площта в участъци до ГНС. Представям надлъжния профил на главния колектор в графичната част. Приемам керамични тръби, тъй като подземните води са агресивни към бетона.

Парцел №	Разход, l/s	Дължина, m	Ук-лон	Капка, м	Диаметър, мм	Скорост, m/s	Пълнеж	Маркировка, м	Дълбочина	Забележка
Земята	вода	отдолу
акции	м	първо	накрая	първо	накрая	първо	накрая	първо	накрая
1-2	10,16		0,005	1,3		0,68	0,49	0,10			158,4	157,1	158,3		1,7
2-3	19,96		0,004	1,32		0,74	0,55	0,14			157,09	155,77	156,95	155,63	3,05	4,37	Н.С.
3-4	25,9		0,003	0,39		0,73	0,50	0,15			158,45	158,06	158,3	157,91	1,7	2,09
4-5	32,84		0,003	0,93		0,78	0,58	0,17			158,08	157,15	157,91	156,98	2,09	3,02
6-7	2,0		0,007	1,05		-	-	-		162,5	-	-	161,3	160,25	1,7	2,25
7-8	11,32		0,005	1,45		0,70	0,52	0,10	162,5		162,6	158,9	160,25	158,80	2,25	3,2
8-9	11,32		0,005	0,55		0,70	0,52	0,10			158,9	158,35	158,8	158,25	3,2	3,75	Н.С.
9-14	14,19		0,005	1,4		0,74	0,60	0,12			160,42	159,02	160,30	158,9	1,7	4,1	Н.С.
12-13	4,9		0,007	1,89		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,91	1,7	4,09	Н.С.
13-14	7,15		0,007	0,84		-	-	-			-	-	161,3	160,46	1,7	2,54
14-15	21,39		0,004	1,12		0,75	0,57	0,14		161,8	161,44	160,32	161,3	160,18	1,7	1,62
10-15	7,96		0,007	1,96		-	-	-		161,8	-	-	160,3	158,34	1,7	3,46
15-16	26,82		0,003	0,24		0,75	0,52	0,16	161,8	160,2	158,4	158,16	158,24		3,56	2,2
11-16	2,83		0,007	1,82		-	-	-	160,3	160,2	-	-	158,6	156,78	1,7	3,42
16-21	30,1		0,003	0,45		0,76	0,55	0,17	160,2		156,85	156,4	156,68	156,23	3,52	3,77
21-26	36,82		0,003	1,65		0,76	0,51	0,18			156,36	154,71	156,18	154,53	3,82	5,47	Н.С.
20-25	8,21		0,007	2,52		-	-	-	163,5	162,5	-	-	160,8	158,28	1,7	4,22	Н.С.
28-25	6,36		0,007	2,59		-	-	-		162,5	-	-	161,3	158,71	1,7	3,79
25-26	14,57		0,004	1,16		0,69	0,46	0,12	162,5		160,92	159,76	160,8	159,64	1,7	0,36
26-27	45,82		0,003	1,08		0,79	0,58	0,20			159,74	158,66	159,54	158,46	0,46	1,54
27-34	82,74		0,002	0,76		0,84	0,60	0,27			158,63	157,87	158,36	157,6	1,64	2,4
30-29	7,38		0,007	2,87		-	-	-	162,7		-	-		158,13	1,7	4,87	Н.С.
29-34	7,38		0,007	1,75		-	-	-			-	-	161,3	159,55	1,7	0,45
33-34	5,98		0,007	2,59		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,21	1,7	1,79
34-35	97,77		0,002	0,86		0,87	0,67	0,30			157,9	157,04	157,6	156,74	2,4	3,26
35-36	97,77		0,002	0,5		0,87	0,67	0,30			157,04	156,54	156,74	156,24	3,26	3,76
36-37	111,01		0,002	0,42		0,87	0,63	0,32			156,51	156,09	156,19	155,77	3,81	4,23	Н.С.
37-38	163,93		0,002	0,42		0,91	0,71	0,39			158,69	158,27	158,3	157,88	1,7	2,12
38-40	166,58		0,002	0,46		0,91	0,72	0,40			158,28	157,82	157,88	157,42	2,12	2,58
19-18	5,98		0,007	2,94		-	-	-	163,5	163,3	-	-	161,8	158,86	1,7	4,44	Н.С.
18-24	12,48		0,005	1,3		0,71	0,55	0,11	163,3		161,71	160,41	161,6	160,3	1,7	2,7
24-23	12,48		0,005	0,9		0,71	0,55	0,11		162,4	160,41	159,51	160,3	159,4	2,7
17-22	21,88		0,004	0,48		0,75	0,58	0,15	162,5	162,5	160,95	160,47	160,8	160,32	1,7	2,18
22-23	28,06		0,003	0,69		0,75	0,53	0,16	162,5	162,4	160,43	159,74	160,27	159,58	2,23	2,82
23-31	50,49		0,003	0,9		0,82	0,62	0,22	162,4	161,4	159,65	158,75	159,43	158,53	2,97	2,87
32-31	5,18		0,007	2,17		-	-	-	162,3	161,4	-	-	160,6	158,43	1,7	2,97
31-39	53,71		0,003	0,9		0,83	0,65	0,23	161,4	160,5	158,61	157,71	158,38	157,48	3,02	3,02
39-40	53,71		0,003	0,36		0,83	0,65	0,23	160,5		157,71	157,35	157,48	157,12	3,02	2,88
40 gns	215,12		0,002	0,1		0,91	0,60	0,42			157,19	157,09	156,77	156,67	3,23	3,33

Тук вкарайте напречния профил на реката, който е на милиметровата хартия

Изчисляване на сифона.

При хидравлично изчисляване и проектиране на сифон трябва да се спазват следните условия:

Брой работни линии – минимум две;

Диаметърът на стоманените тръби е най-малко 150 mm;

Трасето на сифона трябва да е перпендикулярно на фарватера;

Страничните клони трябва да имат ъгъл на наклон към хоризонта α - не повече от 20º;

Дълбочината на полагане на подводната част на сифона h е не по-малко от 0,5 m, а в рамките на фарватера - не по-малко от 1 m;

Светлото разстояние между дренажните линии b трябва да бъде 0,7 - 1,5 m;

Скоростта в тръбите трябва да бъде, първо, не по-малка от 1 m/s, и второ, не по-малка от скоростта в захранващия колектор (V in. ≥ V in.);

Водната марка във входящата камера се приема за водна марка в най-дълбокия колектор, приближаващ се към сифона;

Водната марка в изходната камера е по-ниска от водната марка във входящата камера с размера на загубата на налягане в сифона, т.е. z навън = зин. - ∆h.

Процедурата за проектиране и хидравлично изчисляване на сифона:

1. На милиметрова хартия начертавам профил на реката на мястото на полагане на сифона в същия хоризонтален и вертикален мащаб. Очертавам разклоненията на сифона и определям дължината му L.

2. Определям прогнозния дебит в сифона по същия начин, както дебитите в проектните зони (т.е. вземам го от формуляр 5).

3. Приемам проектната скорост в сифона V d и броя на работните линии.

4. Използвайки таблиците на Шевелев, избирам диаметъра на тръбите според скоростта и дебита в една тръба, равен на изчисления дебит, разделен на броя на работните линии; Намирам загубата на налягане в тръбите на единица дължина.

5. Изчислявам загубата на налягане в сифона като сумата:

където - коефициент на локално съпротивление на входа = 0,563;

Скорост на изхода на сифона, m/s;

- сумата от загубите на налягане при всички завои в сифона;

Ъгъл на завъртане, градуси;

Коефициент на локално съпротивление в въртящия се лакът (Таблица 6.1)

Таблица 6.1

Локални коефициенти на съпротивление в лакътя (с диаметър до 400 mm.)

6. Проверявам възможността за преминаване на целия изчислен поток през една линия по време на аварийна работа на сифона: с предварително зададения диаметър, намерете скоростта и загубата на налягане в сифона ∆h аварийно.

7. Трябва да се спазва следното неравенство: h 1 ≥ ∆h аварийно. - ∆h,

където h 1 е разстоянието от земната повърхност до водата във входящата камера

Ако това съотношение не е изпълнено, увеличете диаметъра на линиите, докато условието бъде изпълнено. Намерете скоростта на потока при този диаметър и нормален режим на работа на сифона. Ако скоростта е по-малка от 1 m/s, тогава една от линиите се приема като резервна.

8. Изчислява се нивото на водата в изходната камера на сифона.

В нашия случай сифонът е с дължина 83 m с прогнозен дебит 33,13 l/s. За сифона е подходящ един колектор (4-5) с диаметър 300 mm и скорост на потока 0,78 m/s, скоростта в тръбопровода зад сифона е 0,84 m/s. Дукерът има два клона с ъгъл 10º в долния и възходящия клон. Нивото на водата във входната камера е 157,15 m, разстоянието от повърхността на земята до водата е 2,85 m.

Приемаме 2 работещи сифонни линии. Използвайки таблицата на Шевелев, приемаме при дебит 16,565 l/s стоманени тръби с диаметър 150 mm, скорост на водата 0,84 m/s, загуба на налягане на 1 m – 0,0088 m.

Изчисляваме загубата на налягане:

По дължина: ∆h 1 =0,0088*83=0,7304 m.

На входа: ∆h 2 =0,563*(0,84) 2 /19,61=0,020 m.

На изхода: ∆h 3 =(0,84 -0,84) 2 /19,61=0 m.

При 4 завъртания: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(0,84) 2 /19,61=0,002 m.

Общо: ∆h=0,7304 +0,020 +0 +0,002 =0,7524 m.

Проверяваме работата на сифона в авариен режим: при дебит 33,13 l/s и диаметър на тръбата 150 mm. Откриваме, че скоростта е 1,68 m/s, а загубата на единично налягане е 0,033. Преизчисляваме загубата на налягане:

Дължина: ∆h 1 =0,033*83=2,739 m.

На входа: ∆h 2 =0,563*(1,68) 2 /19,61=0,081 m.

На изхода: ∆h 3 = (0,84-1,68) 2 /19,61 = 0,036 m.

При 4 завъртания: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(1,68) 2 /19,61=0,008 m.

Общи: ∆h спешен случай. = 2,739 +0,081 +0,036 +0,008 =2,864 m.

Проверяваме условието: 2,85 ≥ (2,864-0,7524 =2,1116 m). Условието е изпълнено. Проверявам тръбопровода за изтичане на поток при нормални работни условия: при дебит 33,13 m/s и диаметър 150 mm. скоростта ще бъде 1,68 m/s. Тъй като получената скорост е повече от 1 m/s, приемам и двете линии за работещи.

Изчисляваме водната марка на изхода на сифона:

z навън = зин. - ∆h= 157.15 - 2.864=154.29 m.

Заключение.

При изпълнението на курсовия проект изчислихме градската дренажна мрежа, която е представена в изчислителната и обяснителната бележка, въз основа на първоначалните данни и въз основа на изчисленията направихме графична част.

В този курсов проект е проектирана дренажна мрежа на населено място в Република Мордовия с общо население от 35 351 души.

Избрахме полу-отделна дренажна система за този регион, тъй като дебитът на водата при 95% захранване е 2,21 m 3 /s, което е по-малко от 5 m 3 /s. Избрахме и централизирана дренажна система за това селище, тъй като населението е под 500 хиляди души. и кръстосана схема, тъй като полагането на главния колектор е предвидено по долния ръб на територията на съоръжението, по водния канал.

6.1.3 Изчисляване на часови, дневни и общи коефициенти на неравномерност

Поради продължителността на процесите на обработка на овча кожа има дневни колебания в потока на отпадъчните води. Първоначалните данни за потока отпадъчни води към пречиствателните станции са представени в таблица 6.

Таблица 6 - Изходни данни за притока на отпадъчни води към пречиствателни станции

Тази таблица описва неравномерния поток на отпадъчните води към пречиствателните станции по различно време на деня. Изпуснатият обем също се различава между часове и дни. Това се обяснява с особеностите на технологичните процеси при производството на кожени овчи кожи. Тези. отстраняването на водата се обяснява със способността на кожената тъкан да абсорбира разтвора, определена от съдържанието на влага в суровината.

Следователно за всеки ден от седмицата коефициентът на часовата неравномерност се изчислява по формула (6):

K час = Q макс. ден / Q ср. час, (6)

където: K час – коефициент на часова неравномерност; Q max - максимален обем на притока на отпадъчни води през деня, m 3 ; Q avg – средночасов приток на отпадъчни води, m3.

Средночасовият приток на отпадъчни води се определя по формула (7):

Q av = ∑Q i / 24, (7)

където: Q i е притокът на отпадъчни води към пречиствателните съоръжения в i – час; 24 е броят на часовете в деня.

Коефициентът на дневна неравномерност се определя от отношението на максималния дневен дебит към средния дневен дебит по формула (8):

K ден = Q макс. седмица / Q ср. седмица, (8)

Общият коефициент на неравномерност на изхвърлянето на вода в предприятията се изчислява по формула (9):

K общо = K час × K ден, (9)

Пример за изчисление:

Ден от седмицата е вторник

а) Изчисляване на средния дневен приток на отпадъчни води:

Q ср. = (2,863+0,026+2,753+2,863+0,032+2,753+2,753+2,753+2,753+ 2,753+0,031+ +0,02)/24=0,93

б) Изчисляване на коефициента на часовата неравномерност:

K час = 2,863/0,93 = 3,1

в) Изчисляване на дневния коефициент на неравномерност:

K ден = 2,863/((2,863+0,026+2,753+ 2,863+0,032+2,753+2,753+2,753+2,753 +2,753+ + 0,031+0,012)/7) = 0,23

г) Общ коефициент на неравномерност:

Ktot = 3,1×0,23=0,713

Подобно изчисление се извършва за всеки ден от седмицата, получените данни се въвеждат в таблица 7.

Таблица 7 - Коефициенти на неравномерен поток на отпадъчните води към пречиствателните станции през седмицата

Коефициент на неравномерност	Дни от седмицата
	понеделник	вторник	сряда	четвъртък	петък	Събота
	3,1	3,1	3,1	3,1	3,1	3,1
	0,23
	0,713	0,713	0,713	0,713	0,713	0,713

6.1.4 Изчисляване на специфичния разход на вода и водоотвеждане за единица продукция

Един от показателите, характеризиращи степента на въздействие на предприятието върху околната среда, е оценката на специфичното потребление на вода и отвеждане на отпадъчни води на единица продукция.

Действителното потребление на вода по време на производството на кожена овча кожа се определя от следните показатели:

За производствени нужди 75-85%

За битови нужди 5-6%

Вода, образувана след валежи или дъждовни води 2-3%

Условно чиста вода, използвана за охлаждане на оборудване или в хладилници, вентилатори, компресорни агрегати 6-18%

Първоначални данни:

Капацитетът на предприятието е 10 000 овчи кожи годишно

Брой работни дни 250

Обемът на отпадъчните води е:

производство 75%

Домакинство 6%

Условно чист 16%

Дъждовна вода 3%

Обемът на изхвърлянето на вода, като се вземат предвид производствените и битовите нужди при обработката на овча кожа, е: 23,84 m 3 / ден или 5960 m 3 / година, от които:

Производство 17,88 m 3 /ден или 4470 m 3 /година

Домакинство 1,43 m 3 /ден или 357,5 m 3 /година

Условно чисти 3,81 m 3 /ден или 952,5 m 3 /година

Буря 0,72 m 3 / ден или 180 m 3 / година

Известно е, че по време на технологичните операции средно загубите на вода за производствени нужди не надвишават 6%, тогава общият обем на потреблението на вода ще бъде:

23,84+(23,84×0,06) = 25,27 m 3 /ден или 6317,5 m 3 /година

Нека определим специфичния обем на потреблението на вода и изхвърлянето на отпадъчни води за единица продукция:

а) специфичен обем потребление на вода за единица продукция

Реалният обем на потреблението на вода ще бъде 6317,5 m 3 /година

Капацитет на предприятието на година: 10 000 броя овча кожа

Тогава 6317,5 m 3 /година - 10 000 бр.

X m 3 / година - 1 единица продукция, X = 0,63 m 3 / година

б) специфичен обем отвеждане на вода за единица продукция

Реалният обем на водоотвеждане е 5960 m 3 /ден

5960 m 3 /година - 10 000 броя овча кожа

X m 3 / година -1 единица продукция, X = 0,6 m 3 / година

Информация за работата „Изследване на свойствата на бактериална суспензия и нейното използване в подготвителни процеси за обработка на суровини за кожи“

3. ОСНОВИ НА ПРОЕКТИРАНЕТО И ИЗЧИСЛЯВАНЕТО НА ВОДОСВОДНИ СИСТЕМИ

Отводнителните системи се делят на извънплощадкови, улични, вътрешноблокови и вътрешни (вътрешни в сградата).

Външната дренажна система се състои от колектори със съоръжения върху тях, помпени станции, пречиствателни съоръжения и зауствания на отпадни води във водни обекти.

При проектирането на тръбопроводи е необходимо да се намали тяхната консумация на метал чрез минимизиране на използването на стоманени и чугунени тръби, замяната им със стоманобетонни, полиетиленови, азбестоциментови тръби и защита на вътрешните и външните повърхности на стоманените тръби от корозия . Пречиствателните съоръжения и помпените станции се проектират, когато е възможно, от стандартизирани продукти. Необходимо е да се използват размери на конструкции, кратни на 3 m, и на височина 0,6 m. На практика дизайнът на капацитивните конструкции е сглобяем и монолитен: дъното е монолитно; стени, колони - сглобяеми. Има „Единни сглобяеми стоманобетонни конструкции за водопроводни и канализационни съоръжения”.

Преди да започне проектирането на дренажни системи, е необходимо да се извършат инженерни проучвания, които са разделени на топографски, хидроложки, геоложки и хидрогеоложки. Топографски– проучване на обект, строителна площадка, колектор. ГеоложкиИ хидрогеоложкипроучвания за определяне на геоложкия строеж на водопроводи и колектори, строителни обекти; физико-механични свойства на почвите; положение на нивото на подземните води; предоставят информация за агресивността на почвите и подземните води по отношение на метал и бетон; определят сеизмичността на района и свлачищните явления. От качеството и пълнотата на изследването зависи качеството на проектантската работа и по-нататъшната експлоатация на конструкциите.

Затова се обръща специално внимание на инженерните проучвания.

Изследванията се състоят от теренна, лабораторна и настолна работа. За извършването им се създават експедиции и партии.

При проектирането на дренажни мрежи е необходимо да се извършат изчисления на голям брой отделни тръбопроводни участъци с различни условия на работа. Следователно, за изчисляване на гравитационните тръбопроводи се използват различни таблици: таблици за хидравлични изчисления на канализационни мрежи и сифони по формулата на академик Н. Н. Павловски, А. А. Лукинс. и Лукиных Н.А. и таблици от Fedorov N.F. и Волкова Л.Е. – Хидравлично изчисляване на канализационни мрежи. Таблиците на Лукин са съставени с помощта на формулите на Чези и Павловски, а таблиците на Федоров са съставени с помощта на формулите на Дарси и постоянен поток. Тези таблици показват дебита и скоростите на потока на отпадъчните води за различни пълнежи на тръбопроводи за всички диаметри и наклони на тръбите, възможни в инженерната практика.

Следователно, при проектирането на дренажни мрежи, първо е необходимо да се определят дебитите на отпадъчните води. Наклоните на тръбопровода се вземат предвид наклона на земната повърхност, а изчисляването на тръбопроводите според таблиците се свежда до избора на диаметри на тръбопровода, които осигуряват преминаването на изчисления дебит по време на пълнене и скорост, която отговаря на изискванията на маса. 16 .

По този начин за проектирането на дренажни системи са необходими следните първоначални данни:

• 
  общ план на града в мащаб 1:5000 или 1:10000 с контурни линии през 1-2 m; прогнозна гъстота на населението, души/ха, по райони на застрояване;
• 
  специфични норми за отводняване на населението по обекти на строеж;
• 
  данни за водоотвеждането от най-водоемките предприятия;
• 
  дълбочина на замръзване на почвата в зоната на полагане на колекторите;
• 
  инженерна геология и хидрогеология по трасета на мрежи, колектори и обекти на помпени станции.

^ 3.1. Поток на отпадъчни води

Изчисляването на дренажната мрежа и конструкциите се извършва по прогнозните разходи.

Под прогнозен дебитотпадъчните води се отнасят до възможно най-възможния дебит, който може да се влее в конструкции и зависи от конкретния дренаж, коефициента на неравномерност, гъстотата на застрояване и площта на населеното място.

^ Специфично водоотвеждане на битови отпадъчни води от града - това е средният денонощен дебит на отпадъчни води в l/ден, зауствани от един човек чрез дренажната система. Специфичното изхвърляне на вода зависи от степента на подобрение на сградите, т.е. степента на оборудване на сградите със санитарни помещения (захранване със студена и топла вода, бани и др.).

Колкото по-висока е степента на подобрение, толкова по-висока е специфичната вода. В допълнение, специфичното отстраняване на водата също зависи от климатичните условия: в южните райони с по-топъл климат е по-високо, отколкото в северните.

Обикновено специфичното отнемане на вода е почти равно на специфичното потребление на вода в съответствие с табл. 1 . Специфичното водоотвеждане е дадено в табл. 3.1.

Таблица 3.1 – Специфично отвеждане на битови отпадъчни води от града

Специфичното водоотвеждане на човек отчита не само количеството отпадъчни води, идващи от жилищни сгради, но и количеството битови отпадъчни води, идващи от обществени съоръжения (бани, перални, болници, училища и др.).

В райони, които не са оборудвани със системи за рафтинг, специфичният дебит на водата се приема на 25 l/ден. на жител. По време на дъждовете и снеготопенето има неорганизиран поток от дъждовна и стопена вода в дренажната мрежа. Следователно допълнителният поток отпадъчни води, постъпващи в дренажната мрежа, трябва да се определи по формулата

(3.1)

Където L е дължината на дренажната мрежа, km;

- максималното дневно количество утайка в mm, което се определя съгласно SNiP 2.01.01-82.

Проверката на гравитационните тръбопроводи за преминаване на повишен поток трябва да се извърши при височина на пълнене 0,95.

^ 3.2. Коефициенти на неравномерност

Тъй като притокът на отпадъчни води в дренажната мрежа се колебае ежедневно и ежечасно, важна характеристика на това колебание е коефициентът на неравномерност, който се използва за определяне на възможно най-високите разходи, т.е. изчислено

1) ^ За населени места

Дневен коефициент на неравномерност :

,

(3.2)

Където
,
- максимален и среден дневен дебит за годината, m 3 /ден.

Дневният коефициент на неравномерност се използва за оценка на колебанията в притока на битови отпадъчни води само от града. В зависимост от местните условия е 1,1-1,3.

Коефициент на почасова неравномерност :

Като се вземат предвид зависимостите (3.1) и (3.2), общият коефициент на неравномерност ще бъде:

,

(3.5)

Където
– средночасов разход на ден със среден дренаж.

Следователно общият коефициент на неравномерност е съотношението на максималния часови приток на ден с максимално отвеждане на вода към средночасовия приток на ден със средно отвеждане на вода. Освен това, с увеличаване на средния дебит, максималният коефициент на неравномерност намалява, а минималният се увеличава.

Общ минимален коефициент на неравности:

,

(3.6)

Където
– минимален часов дебит за денонощие с минимален дренаж, m 3 /h.

Таблица 4.2 – Общи коефициенти на неравномерност на притока на битови отпадъчни води в града

Общ коефициент на неравномерност	Среден дебит на отпадъчни води, l/s
	5	10	20	50	100	300	500	1000	> 5000
	2,5	2,1	1,9	1,7	1,6	1,55	1,5	1,47	1,44
	0,38	0,45	0,5	0,55	0,59	0,62	0,66	0,69	0,71

2) ^ За промишлени предприятия

Неравномерността на потока на отпадъчните води от територията на промишлените предприятия през деня се взема предвид с помощта на коефициента на почасова неравномерност -
; В този случай няма концепция за дневен коефициент на неравномерност (смята се, че предприятието трябва да работи равномерно през целия ден през цялата година).

Стойността на коефициента на почасова неравномерност в потока на промишлените отпадъчни води трябва да се получи от производствените технолози.

Стойността на коефициента на почасова неравномерност на потока битови отпадъчни води от територията на промишлените предприятия зависи от специфичното водоотвеждане н(л/см на 1 човек), тип работилница и е:

При н= 45 l/cm на 1 човек. (горещ цех) – = 2,5;

При н= 25 l/cm на 1 човек. (хладилен цех) – = 3,0.

^ 3.3. Определяне потреблението на битови и промишлени отпадъчни води

3.3.1. Консумация на отпадъчни води от населението

Средна дневна консумация , m 3 /ден

Очакван поток , l/s

,

(3.9)

Където н– прогнозно население:
, Човек;

Р– гъстота на населението, души/ха;

Е– площ на жилищните райони, хектари;

– специфично водовземане, l/ден. на жител;

– общият максимален коефициент на неравномерност на притока на отпадъчни води.

За да се опрости изчисляването на притока на отпадъчни води в канализационните мрежи в инженерната практика, концепцията за „модул на потока“ или дренажен модул.

Модулът на оттока се определя за жилищни райони (за всеки район или квартал с различна гъстота на населението и специфични стандарти за водоотвеждане). Дренажен модул – консумация на отпадъчни води на единица площ от жилищни райони, определена по формулата

Ако модулът на оттока се умножи по съответната площ на блока, получаваме средния приток на отпадъчни води от този блок, l/s:

Където н 1 , н 2 – броят на работниците на ден съответно в хладилни и горещи цехове;

25 и 45 – специфично отвеждане на битови отпадъчни води в l/cm. на 1 работник съответно в хладилни и горещи цехове.

Очакван поток , l/s

,

(3.13)

Където н 3 , н 4 – брой работници на максимална смяна със специфично водоотвеждане съответно 25 и 45 литра на човек на смяна;

ДА СЕ 1 , ДА СЕ 2 – коефициенти на почасова неравномерност на водоотвеждането, равни на 3 и 2,5 при специфично водоотвеждане съответно 25 и 45 l/смяна на работник;

T – продължителност на смяната в часове.

^ 3.3.3. Поток на отпадъчни води от душ

Душът трябва да тече 45 минути.

Максимална консумация на смяна, m 3 /cm

Където – воден поток през една душ мрежа е 500 литра на час;

– броят на душ мрежите зависи от броя на работниците, които използват душове по време на максималната смяна. Броят на хората, обслужвани от една душ мрежа, се взема според таблицата. 6 в зависимост от санитарните характеристики на производствените процеси.

Таблица 4.3 - Брой хора, обслужвани от една душ мрежа

^ 3.3.4. Консумация на промишлени отпадъчни води

Среднодневен дебит на отпадъчни води от технологични процеси , m 3 /ден

Където МИ М 1 – брой единици продукция съответно за ден и за максимална смяна;

– специфично водоотвеждане, m3, за единица продукция;

ДА СЕ 1 – коефициент на почасова неравномерност на заустване на промишлени отпадъчни води.

2.1. При проектиране на канализационни системи в населените места изчисленото специфично среднодневно (годишно) водоотвеждане на битови отпадъчни води от жилищни сгради трябва да се приема равно на изчисленото специфично среднодневно (годишно) потребление на вода съгласно SNiP 2.04.02-84с изключение на потреблението на вода за поливане на територии и зелени площи.

2.2. Специфичният дренаж за определяне на очаквания дебит на отпадъчни води от отделни жилищни и обществени сгради, ако е необходимо да се вземат предвид концентрираните разходи, трябва да се вземе в съответствие с SNiP 2.04.01-85.

маса 1

съоръжения	Санитарно-охранителна зона, m, при проектния капацитет на конструкциите, хиляди m 3 / ден
		Св. 0,2 до 5		Св. 50 до 280
Съоръжения за механично и биологично третиране с утайки за утаяване на утайки, както и отделно разположени утайки
Съоръжения за механично и биологично третиране с термомеханична обработка на утайки в затворени помещения
Филтърни полета
Селскостопански напоителни полета
Биологични езера
Конструкции с циркулационни окислителни канали
Помпени станции

Забележки: 1. Санитарно-охранителните зони на канализационните съоръжения с капацитет над 280 хиляди m 3 /ден, както и в случай на отклонение от приетата технология за пречистване на отпадъчни води и обработка на утайки, се установяват в съгласие с главния санитарен и епидемиологичен отдели на министерствата на здравеопазването на съюзните републики.

2. Санитарно-охранителните зони, посочени в маса 1, може да се увеличи, но не повече от 2 пъти в случай на жилищни сгради, разположени на вятъра от пречиствателната станция за отпадъчни води, или да се намали с не повече от 25 % при наличие на благоприятна роза на ветровете.

3. Ако на територията на пречиствателни съоръжения няма легла с утайки с капацитет над 0,2 хиляди m 3 / ден, размерът на зоната трябва да бъде намален с 30%.

4. Санитарно-охранителната зона от филтриращи полета с площ до 0,5 хектара и от съоръжения за механично и биологично третиране на биофилтри с капацитет до 50 m 3 / ден трябва да бъде 100 m.

5. Санитарно-охранителната зона от подземни филтриращи полета с капацитет по-малък от 15 m 3 / ден трябва да бъде 15 m.

6. Санитарно-охранителната зона от филтърни траншеи и пясъчно-чакълени филтри трябва да бъде 25 m, от септични ями и филтърни кладенци - съответно 5 и 8 m, от аерационни инсталации за пълно окисляване с аеробна стабилизация на утайки с производителност до 700 m 3 / ден - 50 m.

7. Санитарно-охранителната зона от дренажните станции трябва да бъде 300 m.

8. Санитарно-охранителната зона от пречиствателни съоръжения за повърхностни води от жилищни райони трябва да бъде 100 m, от помпени станции - 15 m, от пречиствателни съоръжения на промишлени предприятия - съгласувано с органите на санитарната и епидемиологичната служба.

9. Санитарно-охранителните зони от резервоарите за утайки трябва да се приемат в зависимост от състава и свойствата на утайките в съгласие с органите на санитарната и епидемиологичната служба.

таблица 2

Общ коефициент на неравномерност на притока на отпадъчни води	Среден дебит на отпадъчни води, l/s
									5000 или повече
Максимум ДА СЕ ген . макс
минимум К ген . мин

Забележки: 1. Общи коефициенти на неравномерност на притока на отпадъчни води, дадени в маса 2, е разрешено да се приема, когато количеството на промишлените отпадъчни води не надвишава 45% от общия поток. Когато количеството на промишлените отпадъчни води надвишава 45%, общите коефициенти на неравномерност трябва да се определят, като се вземе предвид неравномерността на изхвърлянето на битови и промишлени отпадъчни води по часове на деня според данните за действителния приток на отпадъчни води и работата на подобни съоръжения.

2. За средни дебити на отпадъчни води под 5 l/s, изчислените дебити трябва да се определят съгласно SNiP 2.04.01-85.

3. За междинни стойности на средния поток на отпадъчни води общите коефициенти на неравномерност трябва да се определят чрез интерполация.

2.3. Прогнозните среднодневни дебити на промишлени отпадъчни води от промишлени и селскостопански предприятия и коефициентите на неравномерност на техния приток трябва да се определят въз основа на технологични данни. В същото време е необходимо да се осигури рационално използване на водата чрез използване на нисководни технологични процеси, циркулация на водата, повторно използване на водата и др.

2.4. Специфичното водоотвеждане в неканализацията трябва да бъде 25 l/ден на жител.

2.5. Прогнозният среднодневен дебит на отпадъчни води в населено място трябва да се определи като сума от разходите, установени от стр. 2.1-2.4.

Количеството отпадъчни води от местни промишлени предприятия, обслужващи населението, както и неотчетените разходи, могат да се приемат допълнително в размер на 5% от общото среднодневно изхвърляне на отпадъчни води на селището.

2.6. Прогнозните дневни потоци отпадъчни води трябва да се определят като сумата от произведенията на средните дневни (за година) потоци отпадъчни води, определени от клауза 2.5, към коефициентите на дневна неравномерност, взети съгл SNiP 2.04.02-84.

2.7. Прогнозираните максимални и минимални потоци на отпадъчни води трябва да се определят като произведение на средните дневни (на година) потоци на отпадъчни води, определени от клауза 2.5, към общите коефициенти на неравномерност, дадени в маса 2.

2.8. Очакваните разходи за промишлени отпадъчни води от промишлени предприятия трябва да се приемат, както следва:

за външни колектори на предприятието, приемащи отпадъчни води от цехове - при максимални часови дебити;

за площадкови и външни инкасатори на предприятието - по комбиниран почасов график;

за външния колектор на група предприятия - по комбиниран часови график, като се отчита времето на преминаване на отпадъчните води през колектора.

2.9. При разработването на схемите, изброени в клауза 1.1. Конкретно среднодневно (годишно) изхвърляне на вода може да се вземе според маса 3.

Обемът на отпадъчните води от промишлени и селскостопански предприятия трябва да се определя въз основа на консолидирани стандарти или съществуващи аналогични проекти.

Таблица 3

Забележки: 1. Специфичното среднодневно изхвърляне на вода може да се променя с 10-20% в зависимост от климатичните и други местни условия и степента на подобрение.

2. При липса на данни за индустриалното развитие след 1990 г. се допуска приемането на допълнителен поток отпадъчни води от предприятия в размер на 25% от потока, определен от маса 3.

2.10. Гравитационните линии, колекторите и каналите, както и напорните тръбопроводи за битови и промишлени отпадъчни води трябва да се проверяват за преминаване на общия изчислен максимален дебит съгласно стр. 2.7И 2.8 и допълнителен приток на повърхностни и подпочвени води в периоди на дъжд и снеготопене, неорганизирано навлизане в канализационната мрежа чрез течове в шахти на кладенци и поради инфилтрация на подземни води. Размерът на допълнителния приток р реклама, l/s, трябва да се определят въз основа на специални изследвания или експлоатационни данни на подобни обекти, а при липса на такива - по формулата

Където Л- обща дължина на тръбопроводите до изчислената структура [тръбопроводна площадка], km;

T д- стойността на максималните дневни валежи, mm, определена съгл SNiP 2.01.01-82.

Изчислението за проверка на гравитационни тръбопроводи и канали с напречно сечение с произволна форма за преминаване на увеличен поток трябва да се извърши при височина на пълнене 0,95.